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高地溫水工隧洞穩定性與復合支護結構工程應用 版權信息
- ISBN：9787030731463
- 條形碼：9787030731463 ; 978-7-03-073146-3
- 裝幀：一般膠版紙
- 冊數：暫無
- 重量：暫無
- 所屬分類：>
高地溫水工隧洞穩定性與復合支護結構工程應用 內容簡介
本書以高地溫水工隧洞為主要研究對象，主要論述高地溫水工隧洞現場監測成果與試驗分析，分析高地溫水工隧洞圍巖與支護結構熱力學參數的變化規律及其敏感性程度，并對相關熱力學參數進行反演分析與驗證，確定圍巖與支護結構的熱力學參數，研究熱力學參數變化對圍巖力學特性及其穩定性的影響。
高地溫水工隧洞穩定性與復合支護結構工程應用 目錄
目錄
前言
第1章 緒論 1
1.1 工程背景與研究意義 1
1.2 研究現狀 3
1.3 本書主要內容 9
參考文獻 12
**篇 高地溫水工隧洞熱力學參數變化及其影響
第2章 高地溫水工隧洞圍巖與噴層結構熱力學參數敏感性分析 19
2.1 概述 19
2.2 圍巖與噴層結構熱力學參數敏感性分析 20
2.2.1 工程概況 20
2.2.2 敏感性分析方法 20
2.2.3 參與敏感性分析的參數及分析方案 23
2.3 線膨脹系數敏感性分析 23
2.3.1 圍巖線膨脹系數敏感性分析 24
2.3.2 噴層線膨脹系數敏感性分析 25
2.4 導熱系數敏感性分析 27
2.4.1 圍巖導熱系數的敏感性分析 27
2.4.2 噴層導熱系數的敏感性分析 30
2.5 比熱容敏感性分析 32
2.5.1 圍巖比熱容敏感性分析 32
2.5.2 噴層比熱容敏感性分析 35
2.6 對流系數敏感性變化分析 36
2.6.1 溫度敏感性變化分析 36
2.6.2 應力敏感性變化分析 37
2.7 各參數的敏感性比較 38
2.8 本章小結 39
參考文獻 40
第3章 高地溫對圍巖力學參數及隧洞噴層溫度和應力的影響 41
3.1 概述 41
3.2 高地溫對圍巖力學參數的影響 42
3.3 高地溫對圍巖噴層溫度和應力的影響 45
3.4 本章小結 48
參考文獻 48
第4章 基于圍巖泊松比變化的高地溫水工隧洞受力特性分析 50
4.1 概述 50
4.2 溫度–應力耦合作用下的彈性受力分析 51
4.2.1 彈性荷載應力分析 51
4.2.2 彈性溫度應力分析 52
4.2.3 溫度–應力耦合彈性總應力分析 54
4.3 溫度–應力耦合作用下的彈性力學特性 54
4.3.1 物理力學參數的選取 54
4.3.2 溫度應力計算參數的選取 55
4.3.3 圍巖泊松比變化條件下隧洞受力特性 56
4.4 圍巖泊松比變化條件下溫度–應力耦合數值模擬 59
4.4.1 模型選取 59
4.4.2 數值模擬結果及分析 60
4.4.3 圍巖泊松比變化對圍巖力學特性的影響 62
4.5 本章小結 63
參考文獻 64
第二篇 高地溫水工隧洞力學特性及其塑性區演化特征
第5章 高地溫水工隧洞圍巖與支護結構溫度場演化機制 67
5.1 概述 67
5.2 溫度場研究的主要方案及其研究方法 68
5.3 高地溫水工隧洞不同工況下三維溫度場數值模擬 72
5.3.1 模型構建及網格劃分 72
5.3.2 高地溫隧洞溫度場有限元計算 74
5.4 高地溫水工隧洞不同開挖方式溫度場特征 78
5.4.1 隧洞模型構建及網格劃分 78
5.4.2 不同開挖方式下高地溫隧洞溫度場模擬 79
5.5 高地溫水工隧洞全生命周期溫度場規律 82
5.5.1 全生命周期的定義與計算方法 82
5.5.2 數值模擬模型 83
5.5.3 溫度場數值模擬結果 84
5.6 本章小結 88
參考文獻 88
第6章 高地溫水工隧洞圍巖熱--力耦合數值模擬 90
6.1 概述 90
6.2 熱–力耦合數值模擬及相關參數 90
6.2.1 工程概況 90
6.2.2 與溫度有關的圍巖物理力學參數取值 91
6.2.3 數值計算模型及邊界條件 91
6.2.4 熱–力耦合作用下的圍巖合理計算范圍確定 92
6.3 熱–力耦合數值模擬計算 94
6.3.1 隧洞圍巖溫度場分析 95
6.3.2 圍巖計算應力與位移在兩種耦合機制下的比較分析 96
6.3.3 溫度、結構應力 (位移) 與耦合應力 (位移) 之間的關系 97
6.3.4 常溫與高溫情況下圍巖計算應力和位移的對比分析 97
6.4 本章小結 100
參考文獻 100
第7章 高地溫作用下巖石損傷演化本構模型及耦合數值模擬 101
7.1 概述 101
7.2 巖石損傷基礎 102
7.2.1 巖石損傷基本理論 102
7.2.2 巖石破壞損傷基礎 103
7.3 荷載單獨作用下的巖石損傷演化及本構方程 105
7.3.1 巖石損傷演化方程 105
7.3.2 巖石損傷本構模型 108
7.3.3 模型驗證 110
7.3.4 模型參數確定 112
7.3.5 模型參數物理意義探討 114
7.4 高溫誘發巖石損傷演化及本構方程 115
7.4.1 應變軟化本構方程 115
7.4.2 參數確定及模型驗證 117
7.4.3 受損機制分析 119
7.5 基于損傷應變軟化模型的水工隧洞熱–力耦合數值模擬 120
7.5.1 ABAQUS 用戶材料子程序 121
7.5.2 巖石損傷應變軟化本構模型的 UMAT 實現 122
7.5.3 水工隧洞熱–力耦合實例分析 125
7.6 不同條件下高溫水工隧洞受力變形特性 131
7.6.1 不同溫度邊界 132
7.6.2 不同埋深 133
7.6.3 不同側壓力系數 135
7.7 本章小結 136
參考文獻 137
第8章 高地溫水工隧洞溫度效應及其施工優化 140
8.1 概述 140
8.2 不同開挖方式下高地溫水工隧洞溫度–應力場耦合數值模擬 140
8.2.1 全斷面開挖方式下溫度–應力耦合數值模擬結果 140
8.2.2 分層開挖方式下溫度–應力耦合數值模擬結果 143
8.2.3 溫度–應力耦合數值模擬結果分析 145
8.3 高地溫水工隧洞全生命周期溫度–應力耦合數值模擬 146
8.3.1 應力場數值模擬結果 146
8.3.2 塑性區數值模擬結果 150
8.4 高地溫水工隧洞溫度效應 151
8.4.1 溫度效應分析 151
8.4.2 溫度效應機制 152
8.5 本章小結 152
參考文獻 153
第9章 高地溫水工隧洞開挖損傷區特征及分布規律研究 154
9.1 概述 154
9.2 高地溫水工隧洞開挖損傷區現場監測分析 155
9.2.1 工程現場監測方案 155
9.2.2 現場監測數據分析 156
9.3 高地溫水工隧洞開挖損傷區分布規律分析 159
9.3.1 模型參數的選取 160
9.3.2 現場監測與數值模擬成果分析 161
9.3.3 高地溫巖體塑性區數值模擬成果分析 163
9.3.4 高地溫對巖體塑性區影響性分析 164
9.4 圍巖襯砌受力特性時間分布規律 164
9.4.1 模型及參數選取 165
9.4.2 圍巖及襯砌受力特性時間分布規律 167
9.4.3 位移時間分布規律 171
9.4.4 塑性應變時間分布規律 173
9.5 圍巖及襯砌結構力學特性的空間分布規律 175
9.5.1 *大主應力空間分布規律 175
9.5.2 位移空間分布規律 177
9.5.3 塑性應變時間分布規律 178
9.6 水工隧洞圍巖及襯砌受力特性的溫度效應 179
9.7 本章小結 181
參考文獻 182
第三篇 高地溫水工隧洞支護結構設計及其工程實踐
第10章 高地溫水工隧洞噴層結構承載特性分析 185
10.1 概述 185
10.2 高地溫隧洞噴層結構承載特性 186
10.2.1 噴層結構承載特性分析模型 186
10.2.2 噴層結構熱應力計算 188
10.3 高地溫水工隧洞噴層結構承載特性實例分析 190
10.3.1 工程概況及參數選擇 190
10.3.2 結果分析 191
10.4 高地溫水工隧洞噴層結構承載特性數值模擬 193
10.4.1 數值模擬建立 193
10.4.2 數值模擬結果分析 194
10.5 噴層結構承載特性影響因素分析 195
10.5.1 線膨脹系數對圍巖噴層結構受力的影響 195
10.5.2 溫差對圍巖噴層結構受力的影響 198
10.5.3 地應力水平側壓力系數對圍巖噴層結構受力的影響 201
10.5.4 噴層厚度對圍巖噴層結構受力的影響 202
10.6 本章小結 204
參考文獻 205
第11章 高地溫水工隧洞噴層結構施工期等效齡期強度分析 206
11.1 概述 206
11.2 等效齡期的概念 206
11.3 高地溫水工隧洞噴層結構施工期等效齡期強度數值模擬 208
11.3.1 有限元數值模型及其材料參數 208
11.3.2 噴層的溫度歷程 209
11.3.3 噴層結構的應力分析 210
11.3.4 噴層結構的應變分析 212
11.3.5 與實測數據對比分析 213
11.4 本章小結 213
參考文獻 214
第12章 高地溫水工隧洞復合支護結構溫度力學特性耦合分析 215
12.1 概述 215
12.2 高地溫水工隧洞復合支護結構現場監測 216
12.2.1 現場監測試驗方案 216
12.2.2 現場監測溫度成果分析 218
12.2.3 現場監測應力成果分析 221
12.3 高地溫水工隧洞復合支護結構溫度–應力耦合數值模擬 221
12.3.1 數值模擬基礎理論 221
12.3.2 仿真模擬溫度成果分析 224
12.3.3 仿真模擬應力成果分析 225
12.4 現場監測與數值模擬對比分析 227
12.4.1 溫度變化對比分析 227
12.4.2 應力變化對比分析 228
12.5 本章小結 228
參考文獻 229
第13章 高地溫水工隧洞復合支護結構適應性評價及優化設計 231
13.1 概述 231
13.2 高地溫水工隧洞復合支護結構施工期瞬態仿真數值模擬 232
13.2.1 復合支護結構模型構建及參數選擇 232
13.2.2 溫度全過程分析 233
13.2.3 位移全過程分析 236
13.2.4 應力特征全過程分析 241
13.2.5 塑性區全過程分析 244
13.3 高地溫水工隧洞復合支護結構適應性評價 246
13.4 復合支護結構厚度優化設計 247
13.4.1 噴層厚度優化設計 248
13.4.2 隔熱層厚度優化設計 251
13.4.3 二次襯砌結構厚度優化設計 251
13.5 復合支護結構*優設計方案 254
13.5.1 應力特征對比分析 255
13.5.2 位移特征對比分析 256
13.5.3 塑性
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高地溫水工隧洞穩定性與復合支護結構工程應用 節選
第1章 緒論 1.1 工程背景與研究意義 隨著國家西部大開發的持續推進和“一帶一路”倡議的提出 [1]，許多關系國計民生的基礎工程 (如水利、電站、交通和采礦等地下工程) 在環境惡劣、地質結構復雜的高山峽谷開展，將不可避免地遇到許多前所未有的工程難題 (如高地溫、高地應力、地震和泥石流等)，嚴重影響工程的順利施工和安全運行 [2]。“三高一擾動”(高地應力、高地溫、高巖溶水壓和強烈開采擾動) 是地下工程進入深部巖體必然要面對的復雜惡劣環境，對地下工程的安全生產提出了極具挑戰性的研究課題。與常溫、靜載條件相比，處于高地溫復雜環境下的巖石力學性能及破壞損傷機制具有本質的差異。因此，研究高地溫復雜環境下地下洞室巖體的時效力學特性及損傷演化機理，提出適應高地溫條件的復合支護結構，對深部高地溫地下洞室安全運行具有重要的工程意義。 根據《水利水電工程施工組織設計規范》(SL 303—2017)，地下洞室的平均溫度不能超過 28℃，超過規定溫度則視為高溫洞室。高地溫問題會隨洞室的長度增大、埋深加深變得更加嚴重。 國內有許多地下工程存在高地溫現象，這些高地溫環境下的圍巖表面溫度都在 40℃ 以上，屬于超高地溫作業環境。例如，位于雅魯藏布江桑加峽谷的桑珠嶺隧道，隧道全長 16449m，*大埋深約 1480m，其 1 號橫洞開挖時出現高地溫情況，巖溫高達 65℃，隨著隧道掘進，巖體溫度*高可達 86.7℃，巖石表面溫度*高可達 74.5℃，采取一般性降溫措施后環境溫度達 43.6℃，實屬超高地溫作業環境。齊熱哈塔爾水電站引水隧洞 (水工隧洞) 位于喀什塔什庫爾干河西側，有壓引水隧洞總長 15.64km，斷面主要為圓形，該引水隧洞埋深大，局部地溫梯度較高，施工掌子面鉆孔溫度高達 72℃，屬超高地溫作業環境。新疆布倫口–公格爾水電站工程發電引水隧洞總長約 17.36 km，有 4.1 km 的高地溫洞室段。工程區屬暖溫帶干旱氣候，降雨稀少，蒸發強烈，晝夜溫差大，2 號、3 號和 4 號施工支洞也出現高地溫問題，掌子面處*高環境溫度 67℃，鉆孔內*高溫度 105℃，實屬超高地溫作業環境。高黎貢山隧道在勘察選項期間，被發現有 123 個溫泉群，其中60～ 95℃ 的高溫泉就有 12 處，95℃ 以上的沸泉 1 處，線路論證和隧道設計方案的比選花了近 10 年之久，*終選擇了位于黃草壩斷裂東南盤相對較低溫的隧道線路，全長 34.5km。即使比選出相對低溫地帶，但施工時隧洞洞身仍受到循環地下熱水影響，其中*高水溫為 50℃，屬超高地溫作業環境。娘擁水電站位于四川省甘孜州西南部的碩曲河鄉城縣河段上的沙貢鄉，是碩曲河干流鄉城段“一庫五級”中的第二個梯級電站，上接古瓦水電站，下游為鄉城水電站。四川娘擁水電站引水隧洞全長 15.406km。根據開挖時的數據統計，娘擁水電站引水隧洞開挖過程中掌子面出露的地下水溫實測*高達 82℃，爆破后環境溫度實測為 48℃，巖石表面溫度實測為 52℃。7 條支洞中 1 號支洞洞內環境溫度達 43℃，洞內圍巖表面溫度達 58℃。其涌水水溫達 82℃，洞壁 16m 深圍巖處*高實測溫度高達 78℃。 通過查閱大量文獻 [3.15] 發現，在全球范圍內部分鐵路、公路和引水隧洞在建設過程中均存在高地溫問題，表 1.1 為國內外存在高地溫問題隧洞工程的相關信息。從表 1.1 中可以看出，大部分地下工程所遇到的地溫較高，所涉及的高地溫問題很復雜，隧洞圍巖穩定及其支護結構設計多為高地溫多場耦合問題。 表1.1 國內外存在高地溫問題隧洞工程的相關信息表 高地溫熱害不僅加大了隧洞開挖難度從而影響了施工工期，還對施工人員的生命安全構成了威脅，更重要的是高溫環境下通風降溫措施使圍巖溫度驟降，圍巖內部與洞壁之間的溫差會產生較大的附加溫度應力 [3.5]。溫度應力不僅影響著混凝土支護結構的耐久性，還影響著支護結構的穩定性，嚴重情況下會導致支護結構破壞，影響圍巖穩定。因此，研究支護結構的力學特性和支護結構的優化設計方案顯得尤為重要，本書通過現場實測和數值模擬研究支護結構在高地溫復雜環境下的溫度分布規律和力學特性，對支護結構在圍巖中的適應性進行評價，通過對比分析擇優選取*佳支護方案，為存在高地溫問題的工程提供具有參考價值的依據和較為可行的技術方案。 雖然國內外學者對高地溫條件下巖石的各種性質和理論研究方面做了一些探索，但針對高地溫地下洞室設計與施工的研究卻頗為少見，特別是高地溫復雜環境下地下洞室的關鍵施工技術和高地溫條件下巖體的時效力學特性、支護結構設計、不同運行工況下圍巖及其支護結構的力學特性等方面更是鮮有涉及。本書結合新疆典型的高地溫引水隧洞工程 (布倫口–公格爾水電站引水隧洞工程、齊熱哈塔爾水電站引水隧洞、托尕依水電站引水隧洞工程) 存在的高地溫問題開展研究，揭示工程高地溫的成因和溫度演變機制，研究高地溫復雜環境下隧洞施工的關鍵技術和高地溫環境下巖體的時效力學特性；探究高地溫復雜環境下水工隧洞巖體的短期、長期力學特性；研究高地溫復雜環境下地下洞室巖體錨固機制與力學性能演化機制，為高地溫區水工隧洞的設計、施工及運行管理提供一定的理論依據，也為高地溫區水工隧洞錨固襯砌技術的發展提供一定的理論基礎。 1.2 研究現狀 高地溫對洞室圍巖、錨固支護結構的力學、熱力學參數有較大影響，巖體的穩定性又受到節理面、層理面等微觀結構的影響，進一步影響地下洞室錨固襯砌結構的穩定。有關高地溫區地下洞室巖體的物理力學性質及其圍巖穩定、支護結構設計等相關理論的研究主要集中在以下幾個方面。 1. 高溫作用下巖石物理力學特性 高地溫隧洞與地下工程的施工、地熱系統的開發建設，以及核廢料地下儲存庫的設計等都會涉及高溫作用下的巖石物理力學特性、損傷力學特性及其支護襯砌結構的研究。因此，高地溫地質環境下多場耦合作用巖體力學特性及其損傷破壞機制的研究引起了國內外學者的廣泛關注。 Chen 等 [6] 通過聲發射試驗確定了花崗巖加熱過程中的溫度閾值。1985 年，Alm 等 [7] 對花崗巖在不同溫度處理后的熱破裂過程進行了研究。Trice 等 [8] 對不同高溫處理后的花崗閃長巖進行波速和滲透率測試，得到溫度與波速、溫度與滲透率之間的關系。蘇承東等 [9] 對經歷 400～1000℃ 細砂巖試樣進行了 X 射線衍射、掃描電鏡及單軸壓縮試驗，分析了高溫后試樣礦物成分、結構特征及力學參數與溫度的相關性。張衛強 [16] 開展了灰巖、砂巖和花崗巖三種巖石的孔隙度測試，研究孔隙度在高溫作用下的變化，發現三種巖石孔隙度隨溫度的變化特性相似，孔隙度隨著處理溫度的增大而增大，孔隙度先緩慢增大，然后快速增大，在此過程中得出巖石熱損傷溫度閾值。Yang 等 [11] 開展了室溫至 800℃ 高溫處理的砂巖物理力學特性研究，結果表明砂巖的溫度閾值在 400～500℃。砂巖在 300℃時峰值強度和彈性模量*大，泊松比隨溫度升高的變化曲線在 600℃ 時出現轉折，呈現先降低后增加的趨勢。蘇承東等 [12] 分別對高溫 (100～900℃) 作用后粗砂巖和細砂巖進行力學特性測試，結果表明對于粗砂巖來講，500℃ 處會出現力學參數的突變；在細砂巖力學實驗研究中，600℃ 為細砂巖力學性能改變的閾值溫度。力學參數是從宏觀角度表征巖石破裂情況，而聲發射監測以巖石破裂事件數為依據進行統計，二者相輔相成。胡建軍 [13] 不僅發現灰巖波速在 100～500℃ 逐漸下降，而且發現波速下降與加熱循環次數有關，隨著循環次數的增加波速變化率增大。此外，在循環次數相同情況下，隨著處理溫度的升高波速下降的變化率逐漸增大。Kumari 等 [14] 開展高溫、高壓共同作用下的花崗巖力學特性測試，二者對巖石力學性質均有影響，并且圍壓對巖石力學性質的影響要大于溫度效應。高溫高壓條件下，砂巖在圍壓為 20 MPa、溫度為 400 ℃ 時楊氏模量和峰值強度變化特征存在拐點，超過該點楊氏模量和峰值強度會降低 [15]。韓觀勝等 [10] 采用自然冷卻和遇水冷卻的高溫砂巖進行物理力學性質試驗，通過試驗結果對比，發現采用遇水冷卻方式的巖石試樣應力–應變曲線的壓密階段縮短，峰值應變減小，巖石由脆性向塑性轉變。隨著處理溫度升高，試樣單軸抗壓強度和彈性模量先降低后增大。喻勇等 [17] 以不同溫度遇水冷卻后的花崗巖為研究對象，進行了壓入硬度試驗、摩擦磨損試驗和室內微鉆試驗，結果表明高溫后快速冷卻可以提高花崗巖的可鉆性。姚孟迪 [18] 對大理巖、砂巖和花崗巖在溫度作用下的力學特性進行了研究。結果表明，大理巖和花崗巖隨著溫度的升高，其強度逐漸減弱，而砂巖強度隨著溫度升高反而降低，大理巖對于熱損傷的力學響應*為明顯，花崗巖次之，砂巖*弱。 2. 高地溫地下洞室圍巖溫度場及演化規律 存在于地層中未受人類工程擾動的天然溫度稱為巖層的原始溫度，也稱為原巖溫度 [19.21]。原巖溫度場的形成主要與地球的物質組成和動力運動過程等因素有關。對于地下巖石工程，影響其原巖溫度場的因素主要是區域背景大地熱流值、地層結構和導熱性能、地質構造、熱水運移，以及放射性元素生熱等 [22.24]。 楊德源等 [25] 在一維非穩態導熱條件下，求出了導熱微分方程的解析解，得到了任意通風時間和洞室圍巖深度處的巖溫。高平 [26] 對巖石熱物性參數及多場熱效應耦合模型進行了研究，確定溫度場、滲流場及應力場的時空演變規律。吳星輝等 [27] 基于循環水熱交換技術提出將深部采礦降溫和巖體地熱開采相結合的理論，利用數值模擬方法研究增強型和傳統型降溫系統的單孔換熱過程和換熱孔群效應，并分析了巖體的溫度場分布規律。張源 [28] 的研究表明，地下洞室壁面處的溫度梯度和熱流密度*大，隨著距離壁面深度的增加，溫度梯度和熱流密度逐漸降低。 王義江 [29] 通過研究發現，地下洞室壁面溫度與對流換熱系數有很大的關系，風溫增大，圍巖溫度變化幅度減小；風流與圍巖溫差越大，圍巖內部的溫度梯度越高。郭清露等 [30] 為研究不同溫度作用后大理巖的漸進破壞全過程，對 25℃、200℃、400℃ 和 600℃ 的大理巖進行了單軸壓縮試驗，分析了高溫大理巖的破裂模式，分析了起裂應力和損傷應力的取值范圍，并對損傷演化規律及應力–應變模型進行了研究。Yavuz 等 [31] 等通過試驗，研究了高溫后巖石的物理力學性質。Rudajev 等 [32] 指出單軸受壓巖石破壞的前兆特性是聲發射累計事件率的突增；Rudajev 等 [33] 研究了分級加載條件下巖石的聲發射特性；Eberhardt 等 [34]和 Cai 等 [35] 首次將聲發射技術應用于確定巖石的起裂應力和損傷應力。 綜合以上的分析，在高地溫地下洞室圍巖物理力學特性、溫度場及其演化規律方面，現有的高地溫地下洞室傳熱模型過于簡單。例如，假設地下洞室壁面溫度不變，風溫在洞室軸向上不變，洞室圍巖軸向上不存在溫度梯度，甚至假設地下洞室圍巖導熱是穩態的等等，假設條件越多，結果往往與實際相差越大。在高地溫地下洞室圍巖溫度分布的時空關系方面，目前多是研究均勻介質圍巖的溫度場，對具有隔熱結構的地下洞室復合介質圍巖溫度場的研究并不多。 因此，有關高地溫地下洞室圍巖溫度場及其演化規律的研究還不是很充分，主要原因是地下洞室所處的邊界條件比較復雜。洞室開挖過程中，洞室邊界條件受到巖體特性、環境溫度、通風條件、導熱系數、對流換熱系數等影響，溫度變化機制復雜，計算分析較為困難。通過現場監測試驗能獲得比較可靠的數據，對指導洞室圍巖施工具有重要的科研價值，但是現場監測試驗成本高、周期長，獲得長時間的監測數據對洞室設計與施工具有重要的意義。但目前還沒有針對高地溫地下洞室長時間監測試驗的報道。 3. 高地溫復雜環境對地下洞室圍巖襯砌結構性能的影響 針對高
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