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包郵 熱軋雙相鋼先進(jìn)生產(chǎn)工藝研究與開(kāi)發(fā)-RAL.NEU研究報(bào)告-No.0018
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熱軋雙相鋼先進(jìn)生產(chǎn)工藝研究與開(kāi)發(fā)-RAL.NEU研究報(bào)告-No.0018 版權(quán)信息
- ISBN：9787502470616
- 條形碼：9787502470616 ; 978-7-5024-7061-6
- 裝幀：一般膠版紙
- 冊(cè)數(shù)：暫無(wú)
- 重量：暫無(wú)
- 所屬分類：>
熱軋雙相鋼先進(jìn)生產(chǎn)工藝研究與開(kāi)發(fā)-RAL.NEU研究報(bào)告-No.0018 內(nèi)容簡(jiǎn)介
熱軋雙相鋼以其優(yōu)異的綜合性能使其能夠廣泛的應(yīng)用于汽車(chē)、石油、船舶和建筑等領(lǐng)域。《熱軋雙相鋼先進(jìn)生產(chǎn)工藝研究與開(kāi)發(fā)》依托東北大學(xué)RAL國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室與多個(gè)鋼鐵廠開(kāi)發(fā)減量化熱軋雙相鋼課題為背景，通過(guò)實(shí)驗(yàn)室熱模擬實(shí)驗(yàn)、熱軋實(shí)驗(yàn)分析以及現(xiàn)場(chǎng)試制研究雙相鋼的組織轉(zhuǎn)變過(guò)程及其影響因素，并在實(shí)驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上開(kāi)發(fā)出低成本、高性能熱軋雙相鋼生產(chǎn)工藝，在現(xiàn)場(chǎng)試制成功550MPa-700MPa的熱軋雙相鋼，并在國(guó)內(nèi)多家鋼廠完成雙相鋼的試制及批量生產(chǎn)。
熱軋雙相鋼先進(jìn)生產(chǎn)工藝研究與開(kāi)發(fā)-RAL.NEU研究報(bào)告-No.0018 目錄
摘要
1 緒論
1．1 熱軋汽車(chē)高強(qiáng)用鋼的發(fā)展概述
1．2 雙相鋼概述
1．2．1 雙相鋼的發(fā)展及應(yīng)用
1．2．2 雙相鋼組織特征
1．2．3 雙相鋼性能特征
1．2．4 熱軋雙相鋼形成機(jī)理
1．3 雙相鋼的生產(chǎn)工藝
1．3．1 熱處理雙相鋼
1．3．2 熱軋雙相鋼
1．4 超快冷在雙相鋼生產(chǎn)中的應(yīng)用
1．5 生產(chǎn)及應(yīng)用現(xiàn)狀
1．6 主要研究?jī)?nèi)容
2 相變動(dòng)力學(xué)曲線分析與相變行為研究
2．1 熱膨脹曲線與相變動(dòng)力學(xué)關(guān)系
2．2 I臨界溫度的確定
2．3 硬化指數(shù)n的變化與鐵素體形核位置變化的關(guān)系
2．4 連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為研究
2．4．1 實(shí)驗(yàn)材料及實(shí)驗(yàn)設(shè)備
2．4．2 實(shí)驗(yàn)方法
2．4．3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析
2．4．4 分析與討論
2．5 合金元素Si和Cr對(duì)相變過(guò)程的影響
2．5．1 實(shí)驗(yàn)材料
2．5．2 實(shí)驗(yàn)方法
2．5．3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析
2．5．4 分析與討論
2．6 本章小結(jié)
3 先共析轉(zhuǎn)變過(guò)程的影響因素
3．1 奧氏體晶粒尺寸對(duì)先共析轉(zhuǎn)變過(guò)程的影響
3．1．1 實(shí)驗(yàn)材料與實(shí)驗(yàn)設(shè)備
3．1．2 實(shí)驗(yàn)方法
3．1．3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析
3．2 冷卻速度對(duì)先共析轉(zhuǎn)變過(guò)程的影響
3．2．1 實(shí)驗(yàn)材料與實(shí)驗(yàn)設(shè)備
3．2．2 實(shí)驗(yàn)方法
3．2．3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析
3．3 奧氏體化溫度對(duì)后續(xù)相變過(guò)程的影響
3．3．1 實(shí)驗(yàn)材料與實(shí)驗(yàn)工藝
3．3．2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析
3．3．3 分析與討論
3．4 本章小結(jié)
4 實(shí)驗(yàn)室熱軋實(shí)驗(yàn)研究
4．1 實(shí)驗(yàn)材料及方法
4．1．1 實(shí)驗(yàn)材料
4．1．2 實(shí)驗(yàn)工藝
4．1．3 組織觀察與力學(xué)性能檢測(cè)
4．2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析
4．2．1 化學(xué)成分對(duì)性能與組織的影響
4．2．2 終軋溫度對(duì)性能和組織的影響
4．2．3 超快冷出口溫度對(duì)性能和組織的影響
4．3 本章小結(jié)
5 熱軋雙相鋼超快冷工藝參數(shù)的設(shè)計(jì)
5．1 雙相鋼的控制冷卻過(guò)程
5．2 冷卻過(guò)程參數(shù)設(shè)計(jì)
5．2．1 中間溫度
5．2．2 中間空冷時(shí)間
5．2．3 卷取溫度
5．2．4 軋件通過(guò)速度
5．3 在線應(yīng)用
5．4 本章小結(jié)
6 熱軋雙相鋼先進(jìn)生產(chǎn)工藝開(kāi)發(fā)
6．1 HSM生產(chǎn)線熱軋雙相鋼先進(jìn)生產(chǎn)工藝開(kāi)發(fā)
6．1．1 化學(xué)成分和生產(chǎn)工藝
6．1．2 試制結(jié)果分析
6．2 cSP生產(chǎn)線熱軋雙相鋼生產(chǎn)工藝開(kāi)發(fā)
6．2．1 試制目的
6．2．2 化學(xué)成分和生產(chǎn)工藝
6．2．3 產(chǎn)品顯微組織檢測(cè)
6．2．4 產(chǎn)品力學(xué)性能檢測(cè)
6．3 生產(chǎn)工藝對(duì)熱軋雙相鋼組織性能的影響因素分析
6．3．1 終軋溫度對(duì)組織性能的影響
6．3．2 超快冷出口溫度對(duì)組織性能的影響
6．3．3 空冷時(shí)間對(duì)組織性能的影響
6．3．4 卷取溫度對(duì)組織性能的影響
6．3．5 半無(wú)頭軋制的優(yōu)勢(shì)
6．4 熱軋雙相鋼生產(chǎn)工藝的推廣應(yīng)用
6．5 本章小結(jié)
7 結(jié)論
參考文獻(xiàn)
1 緒論
1．1 熱軋汽車(chē)高強(qiáng)用鋼的發(fā)展概述
1．2 雙相鋼概述
1．2．1 雙相鋼的發(fā)展及應(yīng)用
1．2．2 雙相鋼組織特征
1．2．3 雙相鋼性能特征
1．2．4 熱軋雙相鋼形成機(jī)理
1．3 雙相鋼的生產(chǎn)工藝
1．3．1 熱處理雙相鋼
1．3．2 熱軋雙相鋼
1．4 超快冷在雙相鋼生產(chǎn)中的應(yīng)用
1．5 生產(chǎn)及應(yīng)用現(xiàn)狀
1．6 主要研究?jī)?nèi)容
2 相變動(dòng)力學(xué)曲線分析與相變行為研究
2．1 熱膨脹曲線與相變動(dòng)力學(xué)關(guān)系
2．2 I臨界溫度的確定
2．3 硬化指數(shù)n的變化與鐵素體形核位置變化的關(guān)系
2．4 連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為研究
2．4．1 實(shí)驗(yàn)材料及實(shí)驗(yàn)設(shè)備
2．4．2 實(shí)驗(yàn)方法
2．4．3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析
2．4．4 分析與討論
2．5 合金元素Si和Cr對(duì)相變過(guò)程的影響
2．5．1 實(shí)驗(yàn)材料
2．5．2 實(shí)驗(yàn)方法
2．5．3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析
2．5．4 分析與討論
2．6 本章小結(jié)
3 先共析轉(zhuǎn)變過(guò)程的影響因素
3．1 奧氏體晶粒尺寸對(duì)先共析轉(zhuǎn)變過(guò)程的影響
3．1．1 實(shí)驗(yàn)材料與實(shí)驗(yàn)設(shè)備
3．1．2 實(shí)驗(yàn)方法
3．1．3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析
3．2 冷卻速度對(duì)先共析轉(zhuǎn)變過(guò)程的影響
3．2．1 實(shí)驗(yàn)材料與實(shí)驗(yàn)設(shè)備
3．2．2 實(shí)驗(yàn)方法
3．2．3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析
3．3 奧氏體化溫度對(duì)后續(xù)相變過(guò)程的影響
3．3．1 實(shí)驗(yàn)材料與實(shí)驗(yàn)工藝
3．3．2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析
3．3．3 分析與討論
3．4 本章小結(jié)
4 實(shí)驗(yàn)室熱軋實(shí)驗(yàn)研究
4．1 實(shí)驗(yàn)材料及方法
4．1．1 實(shí)驗(yàn)材料
4．1．2 實(shí)驗(yàn)工藝
4．1．3 組織觀察與力學(xué)性能檢測(cè)
4．2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析
4．2．1 化學(xué)成分對(duì)性能與組織的影響
4．2．2 終軋溫度對(duì)性能和組織的影響
4．2．3 超快冷出口溫度對(duì)性能和組織的影響
4．3 本章小結(jié)
5 熱軋雙相鋼超快冷工藝參數(shù)的設(shè)計(jì)
5．1 雙相鋼的控制冷卻過(guò)程
5．2 冷卻過(guò)程參數(shù)設(shè)計(jì)
5．2．1 中間溫度
5．2．2 中間空冷時(shí)間
5．2．3 卷取溫度
5．2．4 軋件通過(guò)速度
5．3 在線應(yīng)用
5．4 本章小結(jié)
6 熱軋雙相鋼先進(jìn)生產(chǎn)工藝開(kāi)發(fā)
6．1 HSM生產(chǎn)線熱軋雙相鋼先進(jìn)生產(chǎn)工藝開(kāi)發(fā)
6．1．1 化學(xué)成分和生產(chǎn)工藝
6．1．2 試制結(jié)果分析
6．2 cSP生產(chǎn)線熱軋雙相鋼生產(chǎn)工藝開(kāi)發(fā)
6．2．1 試制目的
6．2．2 化學(xué)成分和生產(chǎn)工藝
6．2．3 產(chǎn)品顯微組織檢測(cè)
6．2．4 產(chǎn)品力學(xué)性能檢測(cè)
6．3 生產(chǎn)工藝對(duì)熱軋雙相鋼組織性能的影響因素分析
6．3．1 終軋溫度對(duì)組織性能的影響
6．3．2 超快冷出口溫度對(duì)組織性能的影響
6．3．3 空冷時(shí)間對(duì)組織性能的影響
6．3．4 卷取溫度對(duì)組織性能的影響
6．3．5 半無(wú)頭軋制的優(yōu)勢(shì)
6．4 熱軋雙相鋼生產(chǎn)工藝的推廣應(yīng)用
6．5 本章小結(jié)
7 結(jié)論
參考文獻(xiàn)
展開(kāi)全部
熱軋雙相鋼先進(jìn)生產(chǎn)工藝研究與開(kāi)發(fā)-RAL.NEU研究報(bào)告-No.0018 節(jié)選
《熱軋雙相鋼先進(jìn)生產(chǎn)工藝研究與開(kāi)發(fā)》： 3.3.3.3奧氏體化溫度與珠光體相變 珠光體相變驅(qū)動(dòng)力只受合金元素在初始奧氏體內(nèi)富集程度的影響，隨著奧氏體化溫度的降低，CCT圖中的珠光體相變開(kāi)始點(diǎn)也在逐漸降低。900℃加熱時(shí)，由于合金元素在奧氏體內(nèi)的分布更為不均勻，大量合金元素在奧氏體晶界富集，使珠光體相變驅(qū)動(dòng)力降低，即使在冷速大于10℃／s時(shí)仍有珠光體的轉(zhuǎn)變，相變區(qū)間較完全奧氏體化過(guò)程有所擴(kuò)大。 3.3.3.4 奧氏體化溫度與馬氏體相變 從金相組織與CCT曲線可以看出，900℃時(shí)在冷卻速度為20℃／s出現(xiàn)了馬氏體，而完全奧氏體化過(guò)程時(shí)組織還是鐵素體+貝氏體。 馬氏體的相變過(guò)程是非擴(kuò)散型相變，所以馬氏體相變驅(qū)動(dòng)力只受到合金元素在初始奧氏體內(nèi)的富集程度的影響。同時(shí)相對(duì)于第2章中所測(cè)得的實(shí)驗(yàn)鋼的Ms點(diǎn)來(lái)說(shuō)，馬氏體開(kāi)始轉(zhuǎn)變溫度降低了。這是因?yàn)?00℃加熱時(shí)，奧氏體晶界位置富集了高的合金元素，馬氏體相變驅(qū)動(dòng)力降低，這就解釋了為什么馬氏體轉(zhuǎn)變溫度相對(duì)于第2章的要降低的原因。同時(shí)，部分奧氏體化時(shí)，初始奧氏體中平均碳含量較高，而相同條件下碳含量越高，馬氏體相變驅(qū)動(dòng)力越低。 3.4本章小結(jié) 奧氏體化溫度越低，相變前的奧氏體晶粒尺寸越細(xì)小。減小相變前奧氏體晶粒尺寸，能夠同時(shí)促進(jìn)棱邊鐵素體析出量和析出速度。所以，奧氏體晶粒越細(xì)小，棱邊鐵素體的析出速度相對(duì)越快，棱邊鐵素體析出飽和時(shí)對(duì)應(yīng)的體積分?jǐn)?shù)越大。 冷卻速度增大，相變總時(shí)間顯著縮短，相變速度明顯加快，同時(shí)冷卻速度增加鐵素體體積分?jǐn)?shù)中棱邊形核占比高，且析出快。 ……
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